常規(guī)連續(xù)系統(tǒng)中，PID控制器對輸入的誤差信號進(jìn)行比例、積分和微分運(yùn)算,，從而 給出控制信號,。PID控制是一種簡單有效的控制算法，魯棒性（穩(wěn)定性）強(qiáng),，對動態(tài)過 程無需知道太多便可以達(dá)到比較滿意的控制效果,，正好適合爬行的ADAMS仿真模型。 圖5.2中整個框內(nèi)是個為PID控制器,，,，PID控制器的輸出值_取決于系統(tǒng)給定值咐 和系統(tǒng)輸出值的偏差eW、偏差的積分,、偏差的微分的線性加權(quán)組合,。
由前一章的sin(8t)、9sin(8t)和21sin(8t)仿真出來的效果圖,，可以看出,，它們有的沒有改善或者改善現(xiàn)象不明顯。因?yàn)镻ID控制對爬行改善效果較明顯,，故可以應(yīng)用在振動 上,，觀察在振動的基礎(chǔ)上再加PID控制，能夠?qū)ε佬性斐珊畏N影響,。
精工機(jī)床在低速或重載的情況下容易出現(xiàn)爬行現(xiàn)象,。爬行出現(xiàn)會影響機(jī)床的定位精 度和表面粗糙度等，嚴(yán)重時還可能造成機(jī)床停機(jī),，給機(jī)床造成過大的傷害,。國內(nèi)外的學(xué) 者和專家針對爬行現(xiàn)象，提出了八種有關(guān)爬行的物理模型,，并根據(jù)物理模型計算出數(shù)學(xué) 模型后推導(dǎo)出造成爬行的各種因素,，最終提出解決方案。
精工機(jī)床在切削加工的過程當(dāng)中,，大量的熱量主要來源于各類電路,、動力源、相 對運(yùn)動的零部件之間生成的摩擦熱,、切削熱,、環(huán)境溫度變化傳導(dǎo)的熱量、冷卻系統(tǒng)帶 走的熱量等W。其中尤其是滾珠絲杠高速進(jìn)給運(yùn)動時,，其熱變形嚴(yán)重阻礙了精工機(jī)床 ******性能的發(fā)揮,。滾珠絲杠的熱伸長直接影響絲杠本身的螺距誤差，同時也會嚴(yán)重的 削弱滾珠絲杠副的傳動剛度,，從而大大地降低了精工機(jī)床的加工精度,、動態(tài)穩(wěn)定性與 響應(yīng)的快速性。國外關(guān)于滾珠絲杠副熱變形研宄進(jìn)行的比較早,，專家學(xué)者已經(jīng)做了很 多的試驗(yàn)研究工作,。
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滾珠絲杠伺服進(jìn)給系統(tǒng)的穩(wěn)定性是系統(tǒng)正常工作的前提,?？招臐L珠絲杠、實(shí)心滾 珠絲杠的穩(wěn)定性用開環(huán)伯德圖來驗(yàn)證,，并從理論上用勞斯判據(jù)證明了從電機(jī)到工作臺 機(jī)械部分系統(tǒng)的穩(wěn)定性,。根據(jù)上面的分析及表4.1、表4.2中的參數(shù)在 MATLAB/Simulink中建立整個系統(tǒng),、部分系統(tǒng)[4G'53]的仿真模型分別如圖4.2,、圖4.3。
論文以某一型號的精工加工中心的伺服進(jìn)給系統(tǒng)為研宄對象,，探討了空心滾珠絲 杠的數(shù)學(xué)模型,、邊界條件、仿真分析等,，為空心滾珠絲杠的應(yīng)用提供理論依據(jù),。該課 題的研宄不僅具較高的好理論研究價值，而且有重要的工程實(shí)踐應(yīng)用價值,。滾珠絲杠 伺服進(jìn)給系統(tǒng)發(fā)熱問題是制約精工機(jī)床向高速,、高精度發(fā)展的瓶頸問題，這一課題的 研宄有助于提升我國的精工機(jī)床伺服進(jìn)給系統(tǒng)的水平,。論文的主要研宄內(nèi)容和結(jié)論如 下：
本文對空心滾珠絲杠在機(jī)床伺服進(jìn)給系統(tǒng)的應(yīng)用做了深入的探討,，得出了重要的 研宄結(jié)論；然而在時間緊迫的情況下,，有一些問題仍需有待解決,。因此，在現(xiàn)有研宄 的基礎(chǔ)上,，可以考慮以下幾個方面：
事實(shí)上,，不論是單純的增大驅(qū)動速度，減小工作臺質(zhì)量和靜動摩擦系數(shù)之差,，還是 提高系統(tǒng)的傳動剛度和阻尼都不能完全解決爬行問題,，由于加工零件的尺寸形狀、機(jī)床 的材料和經(jīng)費(fèi)等各方面因素綜合考慮下來，很難達(dá)到最優(yōu)的參數(shù)比,，說明應(yīng)用這種方法 改善爬行具有一定的局限性,。
根據(jù)爬行的ADAMS仿真模型，在導(dǎo)軌加入模擬振動源[46~52]來模擬在現(xiàn)實(shí)中機(jī)床在 工作時導(dǎo)軌出現(xiàn)振動,?；贏DAMS中的View平臺，在導(dǎo)軌上添加移動副,，加入驅(qū)動 速度,，調(diào)整合適的速度參數(shù)，設(shè)置驅(qū)動速度仍為8mm/s,工作臺質(zhì)量15Kg,靜動摩擦系數(shù) 之差為0.05,系統(tǒng)的彈簧剛度和阻尼分別為1000N/mm和IN.s/mm ,后加入的移動副參 數(shù)設(shè)置最初值為零,，在此參數(shù)下仿真結(jié)果圖和圖3.2完全一致,。添加了移動副的ADAMS 模型圖如下所示：