2017年5月23日 3-TPT型并聯(lián)加工中心剛度分析 (1) 通過對(duì)3-TPT型并聯(lián)加工中心剛度研究與分析,，建立了剛度模型,，給出了加工中心靜剛度的度量指標(biāo)。(2) 計(jì)算分析了上下平臺(tái)外接圓半徑差對(duì)加工中心靜剛度的影響，結(jié)果表明機(jī)構(gòu)的靜剛度隨著上下平臺(tái)外接圓半徑差的增大而增強(qiáng),。半徑差大于400 _時(shí),，機(jī)構(gòu)剛度較優(yōu),。(3) 工作區(qū)間內(nèi)機(jī)構(gòu)靜剛度分布和運(yùn)動(dòng)平臺(tái)承受切削力時(shí)各坐標(biāo)方向上位置偏差的分析同時(shí)表明,，隨著運(yùn)動(dòng)平臺(tái)遠(yuǎn)離中心處，Z方向的位置偏差是Z和7方向的2倍左右,，Z方向剛度下降較快,，X和:K方向剛度降低較為緩慢。機(jī)構(gòu)的靜剛度在主要工作空間內(nèi)變化平緩,，沒有突變,，且在中心處有******剛度，此時(shí)定位精度也最高,。文中對(duì)3-TPT型并聯(lián)加工中心的剛度分析結(jié)論對(duì)于該加工中心的優(yōu)化設(shè)計(jì)有一定的參考價(jià)值,，可作為該型并聯(lián)加工中心加工制造的理論依據(jù)。
2017年5月23日 加工中心換刀位置及刀庫(kù)零點(diǎn)調(diào)整思路 參敦調(diào)試是一項(xiàng)相對(duì)繁瑣的工作,，存在一定的反復(fù)性,，需要調(diào)試人員細(xì)致的觀察和縝密的思維，沉著和耐心也必不可少,。因此,，當(dāng)精工加工中心因?yàn)樗欧S經(jīng)過維修而導(dǎo)致加工中心參數(shù)發(fā)生變化時(shí),每次進(jìn)行完參數(shù)調(diào)試之后,最好進(jìn)行一次NC進(jìn)行備份，避免后來(lái)因?yàn)闇Q(jìng)統(tǒng)故障重裝NC后需要重新調(diào)試該參數(shù),，提高工作效率,。
2017年5月23日 Vickers A2100系統(tǒng)加工中心故障處理實(shí)例 刀庫(kù)回零時(shí)被_個(gè)接近開關(guān)報(bào)聱中斷，更換4個(gè)換刀相關(guān)的接近開關(guān),，刀庫(kù)回零得以完成,。更換4個(gè)線圈保護(hù)二極管并將主軸模塊再次送修后加工中心基本恢復(fù)正常。將主軸定向調(diào)整后機(jī)床完全可用了,。Vickers A2100系統(tǒng)的加工中心現(xiàn)均已使用十余年,，如故障率過局可考慮更換為Fanuc 0i、Siemens 828D等系統(tǒng),。
2017年5月23日 多軸CNC加工中心運(yùn)動(dòng)優(yōu)化磨齒拓?fù)湫扌蚊纨X輪 木文針對(duì)面齒輪柘撲修形齒面加.丨:加工中心運(yùn)動(dòng)參數(shù)的求解H題?提出通過五軸聯(lián)動(dòng)數(shù)擰加工中心碟形砂輪磨齒來(lái)優(yōu)化各軸運(yùn)動(dòng)參數(shù)?并實(shí)現(xiàn)卨精度拓?fù)潺X面修形的方法。本文的貢獻(xiàn)如下:(1)建立了五軸CN C加工中心實(shí)際磨齒面齒輪的數(shù)學(xué)模型,，研宄了加工實(shí)際未修形面齒輪各軸的運(yùn)動(dòng)規(guī)律,.,，(1)建立了磨齒加工拓?fù)湫扌锡X面各軸運(yùn)動(dòng)參數(shù)的優(yōu)化數(shù)學(xué)模型,，通過最小二乘法求解了各軸運(yùn)動(dòng)參數(shù)的多項(xiàng)式系數(shù)。(2)通過仿真實(shí)例表明了使用優(yōu)化的各軸運(yùn)動(dòng)參數(shù)能夠合理微調(diào)轉(zhuǎn)動(dòng)軸A和B以及移動(dòng)軸X和y,并構(gòu)造出高精度面齒輪拓?fù)湫扌锡X面,。(3)編寫了CNC磨齒拓?fù)湫扌锡X面的加工程序,開展了面齒輪的磨齒加工,。測(cè)量結(jié)果表明，實(shí)際加工的拓?fù)湫扌蚊纨X輪具有較高的精度,。面齒輪傳動(dòng)的安裝誤差直接影響齒輪副的嚙合特性,，開展基于誤差敏感性的面齒輪拓?fù)湫扌锡X面設(shè)計(jì)，以及利用多軸聯(lián)動(dòng)CNCCNC加工中心和碟形砂輪磨齒加工拓?fù)湫扌锡X面的計(jì)算機(jī)集成制造方法,，是下一步研究的方向,。
2017年5月23日 加工中心結(jié)合部特性的理論與應(yīng)用研究 對(duì)加工中心結(jié)合部特性的研究，不但應(yīng)了解其部位的受力情況以及結(jié)合面接觸狀態(tài),，兩個(gè)子結(jié)構(gòu)之間的結(jié)合方式也會(huì)相應(yīng)影響結(jié)合部特性與受力關(guān)系,。需要在構(gòu)建加工中心整機(jī)模型時(shí)，基于結(jié)合部特性的具休影響因素,，以便進(jìn)行特性參數(shù)的解析運(yùn)舅-
2017年5月23日 數(shù)控加工中心主軸運(yùn)轉(zhuǎn)可靠性試驗(yàn)裝置 本裝置在加工中心主軸運(yùn)轉(zhuǎn)可靠性試驗(yàn)中有很好的應(yīng)用效果,可以方便地調(diào)整各個(gè)模擬加載參數(shù),，從而得到各種較為真實(shí)的試驗(yàn)數(shù)據(jù)，對(duì)加工中心調(diào)試,尤其是新產(chǎn)品的試制可以提供很多的幫助,。
2017年5月23日 加工中心自動(dòng)卸料裝置的設(shè)計(jì)與制造 改自動(dòng)卸料機(jī)構(gòu)采用伺服缸,，卸料臂位置可通過自動(dòng)編程控制，調(diào)整便利,，能夠適應(yīng)于多種零件的混線加工,，并且已經(jīng)用于用戶的生產(chǎn)線上，效果較好,。
2017年5月23日 數(shù)控加工中心上研磨鉸刀方法 這種方法研磨出來(lái)的鉸刀精度高,、表面粗糙度較好.與使用研磨套、普通鉆床或精工車床上研磨相比較：1. 研磨過程中精工的加工中心主軸剛性好.主軸的旋轉(zhuǎn)跳動(dòng),、上下移動(dòng)均勻重復(fù)性高,，減少了加工中心對(duì)研磨的影響。2. 研磨效率高,，研磨過程中工作臺(tái)上裝有2個(gè)平口鉗,，一個(gè)用于研磨.一個(gè)用檢驗(yàn).可以做到不拆鉸刀就可以研磨和檢驗(yàn)一起進(jìn)行.只需調(diào)用不同程序；研磨時(shí)候重復(fù)動(dòng)作一致性高,，有規(guī)律可以尋,，提局了效率。3. 減低勞動(dòng)強(qiáng)度.研磨和檢驗(yàn)這個(gè)過程,，人員只需要測(cè)量和啟動(dòng)加工程序,，其它都是加工中心自動(dòng)化，不需要人工去操作上下移動(dòng)或是手工去修磨,，大大的降低了勞動(dòng)強(qiáng)度,。4. 成本低.,，工具簡(jiǎn)單，不需要制作專用襯套或特殊夾具,，所采用的工具都是在車間中普通存在的,。研磨過程中，研磨孔是不通孔的,，所以研磨膏大部分都是在重復(fù)利用.所以研磨條件簡(jiǎn)單.易操作.成本低,。對(duì)操作者要求較高.采用了精工設(shè)備，要求操作者要熟悉操作精工設(shè)備,，而且,，采用使用精工加工中心研磨鉸刀看起來(lái)有些大材小用.但是實(shí)際應(yīng)用起來(lái)方便、可靠,、效率高,。
2017年5月23日 新型木工加工中心控制系統(tǒng)設(shè)計(jì) 該木工加工中心是集輸送、鉆孔,、銑槽,、打碼為一體的木工機(jī)械，創(chuàng)新點(diǎn)在于通過輸入信息,，對(duì)機(jī)械部件的機(jī)械量進(jìn)行實(shí)時(shí)的控制管理,，使各個(gè)機(jī)械部分用預(yù)先設(shè)定好的的參數(shù)，按照人們預(yù)想的運(yùn)動(dòng)軌跡進(jìn)行運(yùn)動(dòng),，突破了一般木工加工設(shè)備功能單一的局限,。其控制系統(tǒng)是基于Beckhoff工控機(jī)+ Twin CAT3軟件平臺(tái)開發(fā)的，采用模塊化設(shè)計(jì),，人機(jī)界面友好,、生產(chǎn)操作簡(jiǎn)單、功能擴(kuò)展方便,。持續(xù)加工實(shí)驗(yàn)的結(jié)果表明,，本木工加工中心控制系統(tǒng)完全實(shí)現(xiàn)了預(yù)定的設(shè)計(jì)功能。這一創(chuàng)新性產(chǎn)品的推出,，標(biāo)志著中國(guó)的木工機(jī)械已跨進(jìn)一個(gè)新時(shí)代,。
2017年5月23日 鍛壓工藝對(duì)高精度加工中心用鎂合金阻尼性能的影響 (1)隨始鍛溫度從420°C提髙至500°C，高精度加工中心用Mg-Al-Zn-Ti鎂合金的平均晶粒尺寸先減小后增大;在相同測(cè)試溫度或者相同頻率下,，合金的阻尼性能均隨始鍛溫度增加而先提高后下降,。在25 °C測(cè)試環(huán)境下，始鍛溫度為480°C時(shí)合金阻尼性能分別較始鍛溫度為420,、460,、500°C時(shí)提高了 63%、29%,、12%,。在0.8Hz測(cè)試頻率環(huán)境下,，始鍛溫度為480°C時(shí)合金阻尼性能分別較始鍛溫度為420、460,、500 時(shí)提高了 124%、67%,、23%,。(2)隨終鍛溫度從320°C提高至380°C，高精度加工中心用Mg-Al-Zn-Ti鎂合金的平均晶粒尺寸先減小后增大;在相同溫度或者相同頻率下,，合金的阻尼性能均隨終鍛溫度增加表現(xiàn)出先提高后下降,。在25°C測(cè)試環(huán)境下，終鍛溫度為370°C時(shí)阻尼性能分別較終鍛溫度為320,、350,、380 °C時(shí)提高了 49%、31%,、]6%e在0.8Hz測(cè)試頻率環(huán)境下,，終鍛溫度為370°C時(shí)阻尼性能分別較終鍛溫度為320、350,、380 °C時(shí)提高了 210%,、67%、38%〇(3)隨鍛比從7增大至15,高精度加工中心用Mg-Al-Zn-Ti鎂合金的平均晶粒尺寸先減小后基本不變;在相同測(cè)試溫度或相同頻率下,合金的阻尼性能均隨鍛比增加而先提高后下降,。在275 °C測(cè)試環(huán)境下,，鍛比為11時(shí)合金的阻尼性能分別較鍛比為7、15時(shí)提高了 54%,、29%,。在0.8Hz測(cè)試頻率環(huán)境下，鍛比為11時(shí)合金的阻尼性能分別較鍛比為7,、15 時(shí)提高了 282%,、136%。(4)從提高高精度加工中心用Mg-Al-Zn-Ti鎂合金的阻尼性能出發(fā),，合金的始鍛溫度優(yōu)選為480°C,，終鍛溫度優(yōu)選為370°C ,鍛比優(yōu)選為11。